2011年8月（上） 華能營口電廠3號機組作為中國首臺600mw超超臨界新技術機 組，于2007年8月31日通過168小時性能考核。主機設備由哈爾濱 三大動力廠設計、制造，三菱重工業(yè)株式會社提供技術支持。鍋爐是超 超臨界變壓運行直流鍋爐，采用п型布置、單爐膛、改進型低nox主 燃燒器和分級送風燃燒系統(tǒng)、墻式切園燃燒方式，爐膛采用內螺紋管垂 直上升膜式水冷壁。 3號機組在調試及試運期間，鍋爐水冷壁連續(xù)爆管，且后墻水冷壁 鰭片大范圍撕裂，問題非常突出，影響了機組的整體試運進程及安全運 行。 1鍋爐水冷壁爆管問題 3號機組從2007年8月1日進入整體試運階段，到8月24日進 入168小時試運計時，歷經23天，鍋爐水冷壁發(fā)生2次爆管。第一次 水冷壁爆管發(fā)生在8月16日，屬于水冷壁外漏，兩個泄漏點在鍋爐后 墻31m中間位置，

超超臨界鍋爐水冷壁壁溫異常原因分析

超超臨界鍋爐水冷壁開裂原因分析 蔡暉1，劉鴻國2，洪道文2，殷尊1， (1.西安熱工研究院有限公司，西安市，710032；2.華能玉環(huán)電廠，浙江省臺州市，317604） 摘要：通對某超超臨界鍋爐在安裝期間發(fā)現(xiàn)裂紋的水冷壁鰭片和管子進行化學成分、機械性能、示 波沖擊、顯微硬度、金相組織、斷口形貌試驗等分析，得出鰭片部位存在折疊和微裂紋等軋制原始 缺陷。誘發(fā)鰭片與管子焊接過程中產生裂紋并擴展的主要原因是鰭片硬度高、脆性大，而且存在原 始缺陷；次因之一是鰭片與管子的焊接質量差、氧氣切割時產生熱應力，在切開的尖銳的直角缺口 部位產生較大的應力集中，導致鰭片在缺口處開裂并擴展；次因之二是水冷壁管屏在生產工地到安 裝工地的吊裝及運輸過程中在二次應力的作用下產生多次振動和沖擊，在裂紋的啟裂部位產生彎矩 和扭矩，導致裂紋迅速開裂并擴展。 關鍵詞：超超臨界鍋爐；水冷壁；鰭片；開裂；應力；

通過化學成分分析、力學性能測試、宏觀和微觀檢驗等方法,對鍋爐水冷壁管爆管事故的原因進行了分析。結果表明:該水冷壁管是由于過熱造成珠光體球化而導致材料性能下降,因此發(fā)生了爆管。

通過分析化學成分,觀察其宏觀裂口以及金相組織,分析鍋爐水冷壁管爆裂的原因,結果表明:鍋爐水冷壁管爆裂是鍋爐運行控制失常、水冷壁管內循環(huán)不良使管壁短時超溫所造成的。

針對燃煤供熱鍋爐水冷壁管出現(xiàn)的頻繁爆管漏水現(xiàn)象,通過x射線衍射物相鑒定,edax能譜成分分析,對爆管后更換下來的故障管及管壁燃燒殘留物進行物相分析,確定爆管漏水原因.結果表明:水冷壁管破壞的主要原因是由于燃煤含硫量過高導致爐管表層及殘留灰渣中的硫酸鹽而過旱腐蝕,而且腐蝕與溫度導致加大氧化硫對爐管腐蝕程度及爐管受熱面有關.

針對某660mw超臨界鍋爐在試運過程中出現(xiàn)的水冷壁連續(xù)2次爆管現(xiàn)象,分析爆管的原因,并從機組設計、安裝、基建調試方面提出防范措施,為同類型機組爆管問題的解決與防范提供參考。

600mw超臨界鍋爐螺旋管水冷壁爆管原因分析 analysisonspiraltubewaterwall explosionof600mwsuper2criticalboilers 張志超 (國電康平發(fā)電有限公司,遼寧　沈陽　110500) 摘要:國電康平發(fā)電有限公司2臺600mw超臨界機組投產2個月后,2臺鍋爐水冷壁先后各發(fā)生2次爆管事故,爆管位置 均在爐膛下部前后墻冷灰斗部位的螺旋管水冷壁。爆管部位集中、管束多,給安全生產帶來很大影響。經過對爆管部位進 行材料分析、金相分析、應力分析,最終找出了水冷壁爆管的原因。處理后機組再次啟動鍋爐運行穩(wěn)定,未再發(fā)生水冷壁 爆管。 關鍵詞:超臨界鍋爐;螺旋管水冷壁;爆管;金相分析 [中圖分類號]tk22313+1;tk22912　[

第36卷增刊vol.36sup. 2011年9月heattreatmentofmetalsseptember2011 熱電廠鍋爐水冷壁管爆管泄漏原因分析 王來1，馬海濤1，韓雙起1，佟金杰2，劉民2 （1.大連理工大學材料科學與工程學院，遼寧大連，116024； 2.大連石化公司機動設備處，遼寧大連116011） 摘要：對某熱電廠鍋爐水冷壁管爆管原因進行了綜合分析?；诒懿课粌缺诖嬖诿撎?、爆口周圍內壁有大量沿晶微裂紋（發(fā) 紋）等明顯的氫腐蝕特征，判定該水冷壁管爆管主要是氫腐蝕造成的，而內壁大量結垢是氫腐蝕的前提和基礎。 關鍵詞：水冷壁管；爆管；氫脆；失效分析 中圖分類號:tg142.41文獻標志碼：a leakageanalysisofpipeexplosionofboilerwater-cooledwallpipe a

快裝鍋爐水冷壁管爆管原因及其預防

對電站鍋爐水冷壁管進行宏觀檢查、金相顯微組織觀察與分析、化學成分分析。結果表明,該電站鍋爐水冷壁管失效的主要原因是由于爐底熔渣產生析鐵,鐵水漏到該水冷壁管正火面造成管材嚴重過熱,產生短時過熱爆管。

闡述了熱水鍋爐水冷壁內外腐蝕的原因及內外部腐蝕防治方法。

　第28卷第3期 　2008年6月 動　力　工　程 journalofpowerengineering vol.28no.3　 june2008　 收稿日期:2007209205 基金項目:“十一五”國家科技支撐計劃“超臨界循環(huán)流化床”資助項目(2006baa03b02) 作者簡介:張彥軍(19712),男,黑龍江哈爾濱人,博士研究生,主要從事電站鍋爐及cfb鍋爐技術研究和設計工作.楊　冬(聯(lián)系人),男, 博士,副教授,電話(tel.):029282668393;e2mail:dyang@mail.xjtu.edu.cn. 　　文章編號:100026761(2008)0320339206 600mw超臨界循環(huán)流化床鍋爐 水冷壁的選型及水動力研究 張彥軍1,　楊　冬2,　

600MW超臨界循環(huán)流化床鍋爐水冷壁動態(tài)特性的研究

對在役鍋爐水冷壁管的變形、爆管原因進行了分析,并提出預防措施。

鍋爐水冷壁管焊接技術總結——寶鋼冷軋薄板2#、3#shl20-1.27-aii水管鍋爐，六年需進行一次水壓試驗。傳熱設備部件普遍被煙氣、爐水腐蝕，管道積垢嚴重，爐內耐火泥脫落（造成漏氣），使收集煙道灰塵的鎖氣器流通不暢，負荷能力降低，為加強鍋爐安全、可靠運行，...

1螺旋管屏結構簡介1.1螺旋水冷壁結構(見圖1)1.2管屏規(guī)格以某工程超臨界鍋爐為例,組成管屏的管子規(guī)格為φ38×6.5,材質為sa213t12,扁鋼6×15材質為sa387gr11,管屏與水平線夾角為17.893°,成排彎管屏只有一個彎頭,當管屏與水平線夾角成17.893°時在水平面內的投影彎曲角為90°,彎曲半徑為r250mm。整臺鍋爐螺旋管屏共約60屏。管屏最大寬度1855mm。管子約為35支。管屏展開長度約為11m。

鍋爐水冷壁大面積變形原因分析 【摘要】分析了錦山電廠2#鍋爐水冷壁管大面積變形的原因，介紹了水冷 壁變形的處理辦法以及留下的思考。 【關鍵詞】鍋爐；水冷壁管；變形；原因 0.概述 伊春市錦山電廠2#鍋爐，系哈爾濱鍋爐廠1974年生產的hg-75/3.26-6型自 然循環(huán)固態(tài)排渣煤粉爐。采用托架式構架、輕型磚砌爐墻，右側水冷壁管在渣斗 處穿出爐墻，水冷壁下聯(lián)箱安裝于爐墻外，每根水冷壁管上均設有活動拉鉤，以 滿足膨脹的需要。該爐在進行標高6550～11500mm之間水冷壁管更換后運行僅 1年7個月，便發(fā)生水冷壁管大面積變形，經檢查、分析，確定的根本原因是膨 脹受阻。 1.水冷壁管變形檢查情況 在停爐小修中檢修人員檢查發(fā)現(xiàn)爐左右側墻有大面積水冷壁管移位并受到 煤粉氣流的沖刷。經檢查發(fā)現(xiàn)。 1.1右側墻在標高7000～12000mm間大面積拱出，右墻水冷壁管總計有61

600mw超臨界鍋爐技術簡介——資料對鍋爐的主要參數(shù)，總體布置，爐型特點，水冷壁系統(tǒng)，過熱器系統(tǒng)等做了介紹。

針對鍋爐水冷壁折焰角鼻區(qū)受熱面頻繁泄漏現(xiàn)象,從外觀、化學成分、金相組織、力學性能、氫含量和銹層成分等方面進行了綜合分析,論述高溫高壓鍋爐水冷壁嚴重氧化和高溫氫腐蝕所致泄漏的機理,提出在水冷壁管內加裝節(jié)流圈的措施,杜絕了泄漏的再次發(fā)生,大大提高了鍋爐的安全性和經濟性。

某超臨界鍋爐水冷壁上集箱管接頭出現(xiàn)多處裂紋,本文將針對產生裂紋的過程進行介紹、原因分析,并提出一些改進建議,望為今后的類似問題提供參考。

《злектрическиестанции》2012年3月刊給出了熱水鍋爐水冷壁管破壞的主要原因。表明了管網水的質量、結構因素、爐膛狀態(tài)及不充分檢查在這些破壞中所起的作用。作為水冷壁管內表面和外表面一側的橫向裂紋，列出了疲勞和疲勞一腐蝕損傷的特點。分析了經受多循環(huán)加載受損傷金屬標準和專門的檢驗結果。