操作因素對(duì)E308-16焊條熔敷金屬抗裂性的影響
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從操作因素出發(fā),通過調(diào)整電弧長(zhǎng)度和焊接電流,對(duì)不銹鋼E308-16焊條的抗裂性進(jìn)行了研究,對(duì)熔敷金屬的化學(xué)成分、鐵素體含量以及微觀金相進(jìn)行了檢測(cè)和分析,發(fā)現(xiàn)隨著電弧長(zhǎng)度的增加,熔敷金屬中的鐵素體形成元素Cr含量減少,而奧氏體形成元素Ni和N增加,導(dǎo)致熔敷金屬的鐵素體含量明顯降低,鐵素體形態(tài)發(fā)生明顯變化,同時(shí)晶界也發(fā)生較大的改變,最終其抗裂性變差。隨著焊接電流的增加,熔敷金屬中的Cr氧化燒損增加,鐵素體含量有下降的趨勢(shì),熔敷金屬的抗裂性能下降。通過分析,從操作因素方面,提出了在實(shí)際生產(chǎn)中提高E308-16焊條抗裂性的有效措施。
Nb對(duì)690鎳合金焊條熔敷金屬DDC敏感性影響
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采用應(yīng)變開裂試驗(yàn)研究了nb對(duì)inconel690焊條熔敷金屬失塑裂紋敏感性的影響。結(jié)果表明,nb在熔敷金屬中主要以碳化物的形式存在于晶界上,起到了阻礙晶界滑移的作用,降低了材料ddc敏感性,但是當(dāng)含量超過一定值以后,出現(xiàn)了局部液化現(xiàn)象,其最佳含量為1.73%。
Nb對(duì)690鎳合金焊條熔敷金屬DDC敏感性影響
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nb對(duì)690鎳合金焊條熔敷金屬ddc敏感性影響——要采用應(yīng)變開裂試驗(yàn)研究了nb對(duì)inconel690焊條熔敷金屬失塑裂紋敏感性的影響。結(jié)果表明,nb在熔敷金屬中主要以碳化物的形式存在于晶界上,起到了阻礙晶界滑移的作用,降低了材料ddc敏感性,但是當(dāng)含量超過一定值以后...
碳對(duì)高強(qiáng)度奧氏體焊條熔敷金屬?zèng)_擊韌性的影響
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4.4
對(duì)系列碳含量的高強(qiáng)度奧氏體焊條熔敷金屬?zèng)_擊韌性進(jìn)行了試驗(yàn),采用掃描電子顯微鏡對(duì)沖擊斷口和金相磨面的微觀形貌進(jìn)行了分析,結(jié)合x射線能譜儀和透射電子顯微鏡對(duì)其中第二相的成分和結(jié)構(gòu)進(jìn)行了確定,并采用熱力學(xué)軟件thermo-calc對(duì)凝固相的組成及其中第二相的含量進(jìn)行了計(jì)算.結(jié)果表明,沖擊韌性隨碳含量的增加而線性降低,主要原因在于隨著碳含量的增加,在凝固末期形成于奧氏體枝晶間的碳化物由顆粒狀變?yōu)閷悠瑺?尺寸和含量均相應(yīng)增大,減弱了基體的連續(xù)性,同時(shí)由于自身的脆性破碎導(dǎo)致裂紋低能擴(kuò)展,使沖擊韌性降低.
微量B對(duì)440MPa級(jí)焊條熔敷金屬低溫沖擊韌性的影響
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微量b對(duì)440mpa級(jí)焊條熔敷金屬低溫沖擊韌性的影響——通過藥皮過渡添加b,研究了微量b對(duì)440mpa級(jí)焊條熔敷金屬低溫沖擊韌性的影響。試驗(yàn)發(fā)現(xiàn),沖擊韌性對(duì)b含量的變化較敏感,同時(shí)當(dāng)焊縫中ti含量不同時(shí),b含量的影響也不同。當(dāng)ti含量為0.01%~0.04%(u·)時(shí),b...
氧化鈰對(duì)低合金鋼焊條熔敷金屬的影響
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4.3
基于現(xiàn)有焊條性能的特點(diǎn),針對(duì)典型低合金鋼焊條(e5515型焊條)當(dāng)焊接碳當(dāng)量ce>0.4%的中、高碳鋼時(shí),焊接性較差的問題,在新型低合金鋼焊條藥皮配方開發(fā)研制中采取藥皮過渡微量的稀土氧化物。通過沖擊韌度、拉伸、硬度和金相等試驗(yàn)研究氧化鈰對(duì)低合金鋼焊條熔敷金屬力學(xué)性能影響和組織的影響,利用掃描電子顯微鏡對(duì)顯微組織進(jìn)行觀察分析,用x射線能譜儀進(jìn)行能譜分析。分析研究結(jié)果表明,加入適量的稀土氧化物能夠細(xì)化熔敷金屬顯微組織,提高熔敷金屬的沖擊韌度;稀土能降低熔敷金屬中的氫,從而顯著降低鋼的脆性轉(zhuǎn)變溫度。當(dāng)氧化鈰加入量最佳時(shí),熔敷金屬的抗拉強(qiáng)度提高了43.27%,屈服強(qiáng)度提高了52.11%,沖擊韌度提高了26.49%,而硬度卻不下降。
脫氧劑對(duì)電焊條熔敷金屬力學(xué)性能的影響
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4.8
向焊條藥皮中添加不同比例的脫氧劑金屬錳和鈦鐵獲得4種電焊條,通過焊條熔敷金屬化學(xué)成分分析、力學(xué)性能試驗(yàn)及金相試驗(yàn),研究了金屬錳、鈦鐵作為脫氧劑對(duì)電焊條熔敷金屬力學(xué)性能的影響。結(jié)果表明,隨著藥皮中金屬錳含量的增加,焊條熔敷金屬拉伸強(qiáng)度升高,沖擊韌性出現(xiàn)峰值;隨著鈦鐵含量增加,焊條熔敷金屬拉伸強(qiáng)度升高,沖擊韌性提高。
硅含量對(duì)氬弧焊熔敷金屬?zèng)_擊韌度的影響
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硅含量對(duì)氬弧焊熔敷金屬?zèng)_擊韌度的影響——通過示波沖擊、斷口掃描及顯微組織觀察等試驗(yàn),研究了小于0.5%的硅含量對(duì)低含氧量手工氬弧焊熔敷金屬?zèng)_擊韌度的影響。結(jié)果表明,隨著硅含量的增加,熔敷金屬?zèng)_擊韌度下降;低硅含量時(shí),熔敷金屬顯微組織以針狀鐵素...
氮對(duì)E501T1型藥芯焊絲熔敷金屬韌性的影響
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4.4
以e501t1型藥芯焊絲為例,通過焊接試驗(yàn)分析了n含量對(duì)熔敷金屬韌性的影響,并對(duì)焊縫熔敷金屬中n含量的主要來源進(jìn)行了分析。結(jié)果表明,保護(hù)氣體co2的純度不高也會(huì)導(dǎo)致焊縫的低溫沖擊韌性大幅降低。因此,監(jiān)控co2保護(hù)氣體的質(zhì)量是十分必要的,有助于藥芯焊絲的正確使用,提高船舶焊接質(zhì)量。
鈮對(duì)9%Ni鋼用鎳基焊條熔敷金屬組織和性能的影響
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4.4
研制9%ni鋼用鎳基焊條的難點(diǎn)在于滿足熔敷金屬強(qiáng)度和塑性指標(biāo)的前提下提高其低溫韌性。在力學(xué)性能分析的基礎(chǔ)上,采用彩色金相分析、掃描電鏡及能譜分析、x射線衍射分析技術(shù)研究了鈮對(duì)9%ni鋼用鎳基焊條熔敷金屬組織和性能的影響。試驗(yàn)結(jié)果表明,熔敷金屬中鈮的加入能明顯提高其強(qiáng)度和塑性。但鈮的質(zhì)量分?jǐn)?shù)達(dá)到3.5%后,雖然熔敷金屬的強(qiáng)度進(jìn)一步提高,但形成了脆性的金屬間化合物laves相,導(dǎo)致熔敷金屬低溫韌性下降。
鑭、釔元素對(duì)低碳鋼焊條熔敷金屬影響的研究
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4.6
基于現(xiàn)有低碳鋼焊條性能的特點(diǎn),針對(duì)典型低碳鋼焊條(e4303型焊條)抗裂性較差的問題,在新型低碳鋼焊條藥皮配方開發(fā)研制中采取藥皮過渡微量的鑭釔元素。通過沖擊韌性、拉伸、硬度、金相等試驗(yàn)研究鑭釔元素對(duì)低碳鋼焊條熔敷金屬組織和力學(xué)性能的影響,利用掃描電子顯微鏡對(duì)顯微組織進(jìn)行觀察分析,用x射線熒光光譜儀進(jìn)行光譜分析。結(jié)果表明:加入適量的鑭釔元素能夠細(xì)化熔敷金屬顯微組織,提高熔敷金屬的沖擊韌性。當(dāng)鑭釔元素加入量最佳(3.5%鑭和0.6%釔)時(shí),熔敷金屬的沖擊韌性提高了38.8%,延伸率提高了25%,抗拉強(qiáng)度提高了11.9%,屈服強(qiáng)度提高了10.9%,硬度卻不下降。
高強(qiáng)度焊條熔敷金屬合金系研究
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4.3
對(duì)mnnicrmo和7%nimo合金系的高強(qiáng)度焊條熔敷金屬進(jìn)行了試驗(yàn)研究。結(jié)果顯示,mnnicrmo系可在0.05%-0.07%碳含量條件下獲得屈服強(qiáng)度大于900mpa的高強(qiáng)度焊縫金屬,akv-50℃40-60j,焊縫屈強(qiáng)比0.93-0.98,強(qiáng)度穩(wěn)定;7%nimo合金系可在≤0.05%碳含量條件下獲得屈服強(qiáng)度大于900mpa的高強(qiáng)度焊縫金屬,akv-50℃50-80j,焊縫屈強(qiáng)比0.92-0.94,焊縫金屬塑性較差。從焊縫金屬組織類型、殘余奧氏體含量等角度分析了其原因,為高焊條熔敷金屬合金系的優(yōu)化選擇提供了必要的基礎(chǔ)。
GYSD608焊條堆焊金屬硬度影響因素的研究
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4.6
針對(duì)焊接電流形式與極性、層間溫度、施焊場(chǎng)地溫度、焊縫冷卻方式以及焊接電流大小等工藝因素對(duì)gysd608焊條堆焊金屬硬度的影響進(jìn)行了試驗(yàn)研究。結(jié)果表明,只要合理控制上述因素,就能獲得較高的堆焊金屬硬度值。為gysd608焊條制定合理的焊接工藝及其推廣應(yīng)用起到指導(dǎo)作用。
藥皮類型對(duì)E308-XX型不銹鋼焊條工藝質(zhì)量的影響
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4.7
介紹了e308-xx型不銹鋼焊條藥皮類型、熔滴過渡形態(tài)和冶金學(xué)過程的特點(diǎn),探討藥皮類型對(duì)焊條工藝質(zhì)量的影響。結(jié)果表明,e308-xx型焊條藥皮類型有五種,其所用電源類型、極性以及適用的焊接位置各異。藥皮類型15和25焊條具有短路過渡形態(tài),藥皮類型16焊條具有短路+渣壁混合過渡形態(tài),藥皮類型17和26焊條具有渣壁過渡形態(tài)。藥皮類型16、17和26焊條,在熔滴過渡區(qū)的滲si反應(yīng)使熔滴增氧、細(xì)化,有利形成渣壁過渡。藥皮類型25和26焊條分別克服了15和16焊條的工藝質(zhì)量問題,但前者不能完全取代后者;藥皮類型17焊條的工藝性最好,但對(duì)氣孔敏感;藥皮類型15、25焊條焊縫的綜合性能比16、17和26更好。
KTD—407熱鍛模焊條熔敷金屬成分、組織與性能
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ktd—407熱鍛模焊條熔敷金屬成分、組織與性能——測(cè)定了ktd_4o7熱鍛模焊條熔敷金屬的成分、組織與性能。結(jié)果表明:超低碳板條馬氏體基體使該焊條熔敷金屬焊態(tài)硬度較低,可進(jìn)行常規(guī)切削加工。經(jīng)480℃時(shí)效處理后,基體上大量彌散析出粒狀niai(ti·b),使其強(qiáng)度...
Nb對(duì)HS690鎳基合金焊絲熔敷金屬結(jié)晶裂紋的影響
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4.5
采用可調(diào)拘束試驗(yàn),初步研究了nb元素對(duì)hs690焊絲熔敷金屬結(jié)晶裂紋的影響.試驗(yàn)結(jié)果表明:含nb焊絲熔敷金屬的臨界應(yīng)變速率低、最大裂紋長(zhǎng)度大和結(jié)晶裂紋敏感性大.nb的低熔點(diǎn)共晶物是產(chǎn)生結(jié)晶裂紋的原因.
E4303焊條、E5016焊條、E55焊條有什么區(qū)別
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4.5
e4303焊條、e5016焊條、e55焊條有什么區(qū)別 hrb400與hrb335、hrb400與hrb400之間焊接采用哪種焊條? 答:e4303就是j422焊條,屈服強(qiáng)度大于330mpa,抗拉強(qiáng)度大于420mpa。 e5016就是j506焊條,屈服強(qiáng)度大于400mpa,抗拉強(qiáng)度大于490mpa。 e55是指屈服強(qiáng)度大于440mpa,抗拉強(qiáng)度大于550mpa。有j556、j557焊條等。 hrb335是指其屈服強(qiáng)度大于335,抗拉強(qiáng)度大于455。 hrb400是指其屈服強(qiáng)度大于400,抗拉強(qiáng)度大于570。 根據(jù)強(qiáng)度較低原則,建議你第一個(gè)選j506焊條。 第二個(gè)選e55級(jí)別的焊條,可以選擇j557。
焊條熔敷金屬?zèng)_擊斷口分維與其沖擊韌度之間的關(guān)系初探
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焊條熔敷金屬?zèng)_擊斷口分維與其沖擊韌度之間的關(guān)系初探——運(yùn)用垂直截面法和計(jì)算機(jī)圖像處理技術(shù),對(duì)低舍金高強(qiáng)鋼焊條熔敷金屬?zèng)_擊斷口分形雛數(shù)與其沖擊韌度之間的關(guān)系進(jìn)行了初步探討。結(jié)果表明:在本試驗(yàn)條的條件下。所求得的焊條熔敷金屬?zèng)_擊斷口分形雛數(shù)與其沖...
焊條熔敷金屬抗拉強(qiáng)度預(yù)報(bào)神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)模型
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焊條熔敷金屬抗拉強(qiáng)度預(yù)報(bào)神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)模型——基于人工神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)原理,以酸性焊條配方為研究對(duì)象,在生產(chǎn)數(shù)據(jù)支持的基礎(chǔ)上,建立了反映焊條配方與熔敷金屬抗拉強(qiáng)度之間映射關(guān)系的神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)模型。采用bp算法訓(xùn)練網(wǎng)絡(luò)。研究結(jié)果表明,該模型預(yù)測(cè)的結(jié)果同生產(chǎn)實(shí)際值之間...
P92焊條熔敷金屬高溫時(shí)效脆化試驗(yàn)研究
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4.6
制備了p92焊條的全熔敷金屬試樣,在625℃最長(zhǎng)時(shí)間104h條件下進(jìn)行高溫時(shí)效性能試驗(yàn),研究了p92焊條熔敷金屬高溫時(shí)效時(shí)間對(duì)沖擊韌性和微觀組織變化的影響。試驗(yàn)結(jié)果表明:p92焊條熔敷金屬有明顯的時(shí)效脆化傾向,時(shí)效前后組織中m23c6相和δ鐵素體數(shù)量無明顯變化,mx也非常穩(wěn)定,104h時(shí)效后在晶界析出了許多明亮的富w和mo的laves相,laves相在晶界析出是熔敷金屬高溫時(shí)效脆化的主要原因。隨著高溫時(shí)效時(shí)間的延長(zhǎng),熔敷金屬?zèng)_擊功逐漸降低,在1000~3000h之間沖擊功的下降最為顯著,之后隨著時(shí)間延長(zhǎng),下降趨勢(shì)變緩。
顆粒度對(duì)E4303電焊條性能影響
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4.6
以e4303電焊條藥皮配方中中碳錳鐵合金為研究對(duì)象,取三種不同顆粒度的中碳錳鐵制備e4303電焊條。對(duì)制備的電焊條分別進(jìn)行了主要焊接工藝性能測(cè)試、熔敷金屬的微觀組織觀察、熔敷金屬化學(xué)成分分析和熔敷金屬?zèng)_擊性能試驗(yàn)。結(jié)果表明,加入納米級(jí)中碳錳鐵的電焊條電弧穩(wěn)定性優(yōu)良;納米顆粒增加了晶粒形核的核心,起到了細(xì)化晶粒的作用;納米顆粒燒損嚴(yán)重,減弱了中碳錳鐵合金的脫氧、脫硫和滲合金效果,使熔敷金屬內(nèi)產(chǎn)生彌散氧化夾渣,導(dǎo)致沖擊韌性降低。
環(huán)保型堿性焊條藥皮組分與熔敷金屬成分相關(guān)性
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4.4
分析了多種國內(nèi)外堿性焊條藥皮渣系,設(shè)計(jì)了cao-caf2-bao-tio2-sio2渣系.用均勻設(shè)計(jì)的思想方法和計(jì)算機(jī)軟件來安排試驗(yàn).選定9~11種藥皮組分作為自變量,并把每個(gè)自變量分成5個(gè)水平,共做了29個(gè)焊條小樣.把焊縫熔敷金屬5個(gè)化學(xué)元素作為目標(biāo)函數(shù),利用數(shù)理統(tǒng)計(jì)軟件分析指標(biāo)數(shù)據(jù).結(jié)果給出了多種藥皮組分對(duì)5個(gè)化學(xué)元素含量影響的趨勢(shì)圖;也給出了自變量與因變量之間關(guān)系的多項(xiàng)式數(shù)學(xué)模型.借助趨勢(shì)圖和數(shù)學(xué)模型,可以探討調(diào)整焊條熔敷金屬化學(xué)成分的方向,也可以進(jìn)行目標(biāo)函數(shù)的優(yōu)化搜索.
堿性焊條藥皮組分與熔敷金屬擴(kuò)散氫含量的關(guān)系
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堿性焊條藥皮組分與熔敷金屬擴(kuò)散氫含量的關(guān)系——用回歸正交試驗(yàn)建立了堿性焊條藥皮組分與熔敷金屬擴(kuò)散氫含量之間的關(guān)系,分析了藥皮組分及其交互作用對(duì)焊縫熔敷金屬擴(kuò)散氫含量的影響,提出了根據(jù)藥皮配方預(yù)報(bào)熔敷金屬擴(kuò)散氫的方法。
水玻璃對(duì)焊條質(zhì)量和熔敷金屬性能影響的研究
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水玻璃對(duì)焊條質(zhì)量和熔敷金屬性能影響的研究——針對(duì)一種無礦石粉堆焊焊條的研制與生產(chǎn),探討了水玻璃的成分和性能參數(shù)對(duì)焊條的生產(chǎn)工藝、焊條的外觀質(zhì)量和內(nèi)在質(zhì)量以及熔敷金屬性能等的影響.研究表明:水玻璃的性能參數(shù)和成分如果選擇不當(dāng),不但會(huì)使該焊條的生...
稀土元素對(duì)奧氏體不銹鋼焊條熔敷金屬組織和性能的影響
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4.6
在奧氏體不銹鋼焊條中,通過在焊條藥皮中加入稀土元素,探討了其對(duì)焊條熔敷金屬組織和性能的影響。對(duì)加稀土前后兩種焊條進(jìn)行了熔敷金屬常規(guī)拉伸和沖擊試驗(yàn),宏觀金相組織分析和沖擊斷口掃描電鏡分析,并對(duì)熔敷金屬薄片進(jìn)行了透射電鏡分析。結(jié)果表明:在奧氏體不銹鋼焊條藥皮中加入稀土元素,可以細(xì)化結(jié)晶組織,改變晶界上碳化物的析出形態(tài)和分布,并使碳化物的析出數(shù)量和顆粒尺寸明顯減小,從而凈化了奧氏體晶界,提高了其焊條熔敷金屬的機(jī)械性能。
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職位:電氣工程師
擅長(zhǎng)專業(yè):土建 安裝 裝飾 市政 園林