為確定混凝土的彈性模量,基于細(xì)觀層次假定混凝土是由骨料、砂漿和兩者之間的粘結(jié)界面組成的三相復(fù)合材料,借助蒙特卡羅方法和瓦拉文公式,在二維平面上建立了隨機(jī)骨料模型。通過有限元法預(yù)測(cè)混凝土的彈性模量,并將數(shù)值計(jì)算結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行比較,驗(yàn)證了該細(xì)觀有限元模型的有效性。在此基礎(chǔ)上研究了混凝土各細(xì)觀組成成分的彈性模量、骨料體積率、骨料最大粒徑、骨料級(jí)配、界面厚度以及孔隙等因素對(duì)混凝土彈性模量的影響規(guī)律。結(jié)果表明:在混凝土的各細(xì)觀組成成分中,砂漿彈性模量對(duì)混凝土彈性模量的影響最大;連續(xù)級(jí)配的混凝土彈性模量在相同條件下大于間斷級(jí)配的混凝土;孔隙的存在以及界面層厚度的增大均會(huì)使混凝土的彈性模量減小。研究結(jié)果為混凝土配合比的設(shè)計(jì)及力學(xué)性能的優(yōu)化提供參考。

為確定混凝土的彈性模量,基于細(xì)觀層次假定混凝土是由骨料、砂漿和兩者之間的粘結(jié)界面組成的三相復(fù)合材料,借助蒙特卡羅方法和瓦拉文公式,在二維平面上建立了隨機(jī)骨料模型。通過有限元法預(yù)測(cè)混凝土的彈性模量,并將數(shù)值計(jì)算結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行比較,驗(yàn)證了該細(xì)觀有限元模型的有效性。在此基礎(chǔ)上研究了混凝土各細(xì)觀組成成分的彈性模量、骨料體積率、骨料最大粒徑、骨料級(jí)配、界面厚度以及孔隙等因素對(duì)混凝土彈性模量的影響規(guī)律。結(jié)果表明：在混凝土的各細(xì)觀組成成分中,砂漿彈性模量對(duì)混凝土彈性模量的影響最大;連續(xù)級(jí)配的混凝土彈性模量在相同條件下大于間斷級(jí)配的混凝土;孔隙的存在以及界面層厚度的增大均會(huì)使混凝土的彈性模量減小。研究結(jié)果為混凝土配合比的設(shè)計(jì)及力學(xué)性能的優(yōu)化提供參考。

兩側(cè)平均兩側(cè)平均單值組值 1218.454.15 1225.654.47 1200.8053.37 3808 8015 3808 8015 3808 8015 3808 8015 3808 8015 3808 8015 3808 8015 3808 8015 3808 8015 1216.654.07 1230.954.71 1227.754.56 3808 8015 3808 8015 3808 8015 3808 8015 3808 8015 3808 8015 3808 8015 54.0 混凝土標(biāo)養(yǎng)彈膜 破壞荷 載f(kn) 控制荷 載fa （kn） 千分 表號(hào) f0時(shí)變形讀數(shù)ε0 （×10-3mm） fa時(shí)變形讀數(shù)εa （×10-3mm） 兩側(cè)變形平 均值△n（× 10-3mm） 彈性模量試驗(yàn)前 、后軸心抗壓強(qiáng) 度f′cp（mpa） 1204.4

采用pundit、metriguard、fft等三種無損檢測(cè)方法和常規(guī)彎曲法對(duì)加拿大扭葉松(lodgepolepine)藍(lán)變與非藍(lán)變實(shí)木板材的動(dòng)態(tài)及靜態(tài)彈性模量進(jìn)行檢測(cè)和比較研究。結(jié)果表明,藍(lán)變材三種動(dòng)態(tài)彈性模量及靜態(tài)彈性模量均高于非藍(lán)變材;對(duì)比分析表明,藍(lán)變材和非藍(lán)變材的動(dòng)態(tài)及靜態(tài)彈性模量存在差異,其中動(dòng)態(tài)彈性模量差異均達(dá)到0.01顯著性水平,靜態(tài)彈性模量差異達(dá)到0.05顯著性水平,并且心、邊材及密度值不同是導(dǎo)致以上差異的主要原因。相關(guān)性分析表明,動(dòng)態(tài)與靜態(tài)彈性模量間相關(guān)性達(dá)到0.01顯著性水平;盡管三種無損檢測(cè)方法測(cè)量結(jié)果存在差異,但它們之間仍存在密切相關(guān)性,fft技術(shù)測(cè)量的準(zhǔn)確性高于pundit和metriguard;板材中結(jié)子數(shù)影響木材動(dòng)態(tài)和靜態(tài)彈性模量,隨著板材結(jié)子數(shù)增加彈性模量相應(yīng)地降低。

0 0ea ap 彈性模量，英文名稱：modulusofelasticity；彈性材料的一種最重要、最具 特征的力學(xué)性質(zhì)，用e表示，定義為理想材料有小形變時(shí)應(yīng)力（如拉伸、壓縮、 彎曲、扭曲、剪切等）與相應(yīng)的應(yīng)變之比。e以單位面積上承受的力表示，單位 為n/m2。模量的性質(zhì)依賴于形變的性質(zhì)。剪切形變時(shí)的模量稱為剪切模量，用 g表示；壓縮形變時(shí)的模量稱為壓縮模量，用k表示。模量的倒數(shù)稱為柔量， 用j表示。 彈性模量可視為衡量材料產(chǎn)生彈性變形難易程度的指標(biāo)，其值越大，使材料 發(fā)生一定彈性變形的應(yīng)力也越大，即材料剛度越大，亦即在一定應(yīng)力作用下，發(fā) 生彈性變形越小。它是反映材料抵抗彈性變形能力的指標(biāo)，相當(dāng)于普通彈簧中的 剛度。 彈性模量主要決定于材料本身的化學(xué)成分，合金化、熱處理、冷熱加工對(duì)它 的影響很小。各種鋼的彈性模量差別很小，在室溫下，剛的彈性模量大都在

拉伸法測(cè)鋼絲彈性模量

碳鋼拉索系列 鋁包鋼絞線拉索截面參數(shù)與力學(xué)性能 鋼索直徑 (mm) 鋼索斷面積 (mm2) 鋼絲強(qiáng)度 (mpa) 鋼索最小破斷拉力 (kn) 彈性模量 (105mpa) 1059.69 1590 80.67 1.0～1.35 1285.95116.16 14116.99158.11 16152.811550201.33 18192.15 1590 259.69 20237.22320.60 22287.041550378.18 1.35～1.45 24340.69 1590 460.44 26399.84540.38 28463.721550610.95 30531.60 1590 718.46 32604.85817.45 34682.82 1550 899.61 36765.511008.56 38853.151124.03

應(yīng)用復(fù)合材料力學(xué)理論和有孔介質(zhì)力學(xué)(poromechanics)理論建立了一個(gè)描述硬化硅酸鹽水泥漿體彈性模量的細(xì)觀力學(xué)模型,將硬化水泥漿體從不同尺度上劃分為4個(gè)層次,即c-s-h凝膠、水泥水化產(chǎn)物、水泥漿體骨架和水泥漿體,分別應(yīng)用不同的細(xì)觀力學(xué)模型予以描述:將c-s-h視為飽和的有孔介質(zhì);應(yīng)用mori-tanaka模型描述水泥水化產(chǎn)物的彈性性質(zhì);應(yīng)用三相模型(three-phasemodel)模擬水泥漿體骨架的有效彈性模量;最后,再次應(yīng)用mori-tanaka模型和有孔介質(zhì)理論,計(jì)算水泥漿體的排水和不排水彈性模量(drainedandundrainedelasticmoduli)。該模型所需要的參數(shù)為水泥漿體各個(gè)組成部分的自身彈性性質(zhì),使用方便。通過預(yù)測(cè)文獻(xiàn)中的實(shí)測(cè)結(jié)果,證明了該模型的有效性。

建立速生楊木單板橫紋彈性性能的預(yù)測(cè)模型,利用該模型分析了速生楊木單板在受壓和不同含膠量情況下的橫紋彈性模量。考慮到木材密度、單板裂隙度和涂膠量等的影響,按照復(fù)合材料原理模型,分別在涂膠量體積大于單板裂隙體積、涂膠量體積小于單板裂隙體積和涂膠量體積為零條件下,探討了單板橫紋彈性模量模型。結(jié)果表明:當(dāng)涂膠量體積大于單板裂隙體積時(shí),預(yù)測(cè)值和試驗(yàn)值之間相對(duì)誤差小于15%。

材料彈性模量e和泊松比的測(cè)定 彈性模量e和泊松比是各種材料的基本力學(xué)參數(shù)，測(cè)試工作十分重要，測(cè)試方法也 很多，如杠桿引伸儀法、千分表法、電測(cè)法等。本節(jié)介紹電測(cè)法。 一、實(shí)驗(yàn)?zāi)康?1.了解材料彈性常數(shù)e、的定義。 2.掌握測(cè)定材料彈性常數(shù)e、的實(shí)驗(yàn)方法。 3.了解電阻應(yīng)變測(cè)試方法的基本原理和步驟。 4.驗(yàn)證虎克定律。 5.學(xué)習(xí)最小二乘法處理實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)。 二、實(shí)驗(yàn)設(shè)備 1．ts3861型靜態(tài)數(shù)字應(yīng)變儀一臺(tái)； 2．nh-10型多功能組合實(shí)驗(yàn)架一臺(tái)； 3.拉伸試件一根； 4.溫度補(bǔ)償塊一塊； 5.游標(biāo)卡尺。 三、實(shí)驗(yàn)原理和方法 彈性模量是材料拉伸時(shí)應(yīng)力應(yīng)變成線形比例范圍內(nèi)應(yīng)力與應(yīng)變之比。材料在比例極限內(nèi) 服從虎克定律，其關(guān)系為： e f a 試件的材料為鋼，寬h和厚t均由實(shí)際測(cè)量得出，形狀為亞鈴型扁試件如圖2-17，應(yīng) 變片的k=2.08。實(shí)驗(yàn)時(shí)利用nh-3

為構(gòu)建穩(wěn)健、實(shí)用的木材縱向彈性模量預(yù)測(cè)模型,以人工林杉木木材為研究對(duì)象,分別測(cè)定了同一非標(biāo)無疵小試樣的氣干密度、微纖絲角和順紋抗拉彈性模量,構(gòu)建了以木材密度或微纖絲角為單一變量及二者的特定組合為自變量的3種縱向彈性模量預(yù)測(cè)模型。結(jié)果表明,3種預(yù)測(cè)模型的預(yù)測(cè)精度存在顯著差異。以密度與微纖絲角比值為自變量所構(gòu)建的預(yù)測(cè)模型的決定系數(shù)最高、預(yù)測(cè)殘差標(biāo)準(zhǔn)差最小。該模型證實(shí),密度和微纖絲角共同影響木材的順紋抗拉彈性模量。對(duì)于杉木,影響其順紋抗拉彈性模量的關(guān)鍵因子是密度。

木材的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值和彈性模量（n/㎜ 2 ） 等級(jí) 組 別 適用樹種 抗彎 fm 順紋抗 剪fv 彈性模 量e tc17 a柏木長(zhǎng)葉松濕地松粗皮落葉松17 10000 b東北落葉松歐洲赤松歐洲落葉松 tc15 a 鐵杉油杉太平洋海岸黃柏花旗 松一落葉松西部鐵杉松 15 10000 b魚鱗云杉西南云杉南亞松15 tc13 a 油松新疆落葉松云南松馬尾松 扭葉松北美落葉松海岸送 1310000 b 紅皮云杉麗江云杉樟子松紅松 西加云杉俄羅斯紅松歐洲云杉 北美山地云杉北美短葉松 139000 tc11 a 西北云杉新疆云杉北美黃松云 杉一松一冷杉鐵一冷杉東部鐵杉 杉木 11 9000 b冷杉速生馬尾松新西南輻射松11 tb20 青岡椆木門格里斯木卡普木沉 水稍克隆綠心木紫心

基于Powers體積模型的水泥基材料彈性模量預(yù)測(cè)

混凝土彈性模量及設(shè)計(jì)強(qiáng)度

常用材料彈性模量

第七章立方體抗壓強(qiáng)度試驗(yàn) 第7.0.1條本方法適用于測(cè)定砂漿立方體的抗壓強(qiáng)度。 第7.0.2條抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)所用設(shè)備應(yīng)符合下列規(guī)定： 一、試模為70.7mm×70.7mm×70.7mm立方體由鑄鐵或鋼制成，應(yīng)具有足夠的剛度并 拆裝方便。試模的內(nèi)表面應(yīng)機(jī)械加工，其不平度應(yīng)為每100mm不超過0.05mm。組裝后各 相鄰面的不垂直度不應(yīng)超過±0.50； 二、搗棒：直徑10mm，長(zhǎng)350mm的鋼棒，端部應(yīng)磨圓； 三、壓力試驗(yàn)機(jī)：采用精度（示值的相對(duì)誤差）不大于±2%的試驗(yàn)機(jī)，其量程應(yīng)能使 試件的預(yù)期破壞荷載值不小于全量程的20%，也不大于全量程的80%； 四、墊板：試驗(yàn)機(jī)上、下壓板及試件之間可墊以鋼墊板，墊板的尺寸應(yīng)大于試件的承壓 面，其不平度應(yīng)為每100mm不超過0.02mm。 第7.0.3條立方體抗壓強(qiáng)度試件的制作及養(yǎng)護(hù)應(yīng)按下列步驟進(jìn)行：

給出了混合模型反演壩基彈模的基本公式和基本步驟,給出了實(shí)測(cè)位移為相對(duì)位移條件下的計(jì)算公式并對(duì)白水峪水電站大壩進(jìn)行了具體計(jì)算,對(duì)壩基進(jìn)行了安全評(píng)價(jià)

超聲縱波測(cè)量?jī)鐾羷?dòng)彈性模量的試驗(yàn)研究——超聲波在介質(zhì)中的傳播速度反映了介質(zhì)的物理力學(xué)性質(zhì)。本文運(yùn)用普通縱波換能器測(cè)定了不同含水率的凍結(jié)粉質(zhì)粘土在不同溫度下的縱波和表面波速度，從而測(cè)定并計(jì)算凍土的動(dòng)彈性模量和泊松比。其中表面波速度采用的是一種用...

巖石三階彈性模量的高精度測(cè)定研究——基于巖石的聲彈理論，通過脈沖回波方法測(cè)量雙軸加載條件下沿薄板巖樣厚度方向傳播的超聲縱、橫波波速變化，來測(cè)定巖石的三階彈性模量。試驗(yàn)結(jié)果表明：將橫波和縱波傳感器放置于巖樣中心部位的相對(duì)表面上，測(cè)量同一地點(diǎn)的縱...

黏土動(dòng)、靜彈性模量相關(guān)性試驗(yàn)研究——從實(shí)地黏性土的工程特性和動(dòng)力特性試驗(yàn)入手，通過標(biāo)準(zhǔn)擊實(shí)試驗(yàn)、抗壓試驗(yàn)和波速測(cè)定等，并對(duì)7個(gè)樣品的動(dòng)、靜態(tài)彈性參數(shù)進(jìn)行測(cè)試、分析，研究不同含水率黏土樣品的動(dòng)、靜態(tài)彈性參數(shù)試驗(yàn)和兩者之間的轉(zhuǎn)換關(guān)系，提出將含水率...

文中分析了洛埃鏡干涉裝置中,由鋼絲受力伸長(zhǎng)引起的洛埃鏡偏轉(zhuǎn)對(duì)干涉條紋密度的影響,導(dǎo)出鋼絲因受力引起的絕對(duì)伸長(zhǎng)量與干涉條紋密度變化之間的關(guān)系,并通過它計(jì)算鋼絲的楊氏彈性模量。

結(jié)論 記錄人 試驗(yàn)日期 儀器編號(hào)1#、46#技術(shù)負(fù)責(zé)人 20℃、60% 駐馬店市衡達(dá)公路測(cè) 中建股份漢江三橋項(xiàng)目經(jīng)理部工地試驗(yàn)室 工程名稱 委托單位中建股份襄樊漢江三橋項(xiàng)目經(jīng)理部 結(jié)構(gòu)物名稱塔柱、橫梁，灘橋箱梁，匝道橋箱梁、 試驗(yàn)單位 2010-phb026試驗(yàn)規(guī)程jtge 混凝土靜力抗壓彈性模量試驗(yàn)報(bào)告 委托單編號(hào) 試驗(yàn)人 評(píng)定標(biāo)準(zhǔn)gb5008 襄樊市內(nèi)環(huán)線漢江三橋工程報(bào)告編號(hào)zj/hj2010-phb026 2010 取樣部位 試驗(yàn)結(jié)果 2010-10-12報(bào)告日期 試驗(yàn)環(huán)境 配合比試拌混凝土 公路測(cè)試科研咨詢有限公司 中建股份漢江三橋項(xiàng)目經(jīng)理部工地試驗(yàn)室 jtge30-2005 告 b50081-2002-t 試表6 hb026 2010-10-12